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江蘇南通溶渣破碎設備 結合PYB1200彈簧圓錐碎石機腔型結構的多目標優(yōu)化問題，本文采用主要目標法來求建模，選取碎石機東錐旋擺速度n、進動角r0、動錐底角aB、平行區(qū)域長度z以及破碎區(qū)域i的夾角作為設計變量，圓錐碎石機的生產能力作為主要目標函數，每一個破碎區(qū)域通過能力的標準偏差和產品粒度的分布被轉化成幾個非線性約束，建立多目標優(yōu)化模型，如式(1)所示。式中，F(xiàn)(X)表示破碎區(qū)域通過能力的標準偏差；P表示粒度小于CSS的篩下百分比；表示動錐與定錐之間最大的夾角。圓錐碎石機優(yōu)化函數的求解采用隨機方向搜索算法，結果如表2所示。第2組到第9組的優(yōu)化數據是為了方便比較改變某些參數時對腔型優(yōu)化所產生的影響。這些變動的參數分別是動錐的旋擺速度Yl、平行區(qū)域長度z、動錐底角以及進動角r0。從第1組數據可以得出，當從40°。增加到55°，z從100mm減少到55mm時，圓錐碎石機的生產能力Q從165t／h增加到187t／h，提高了13％。根據第1組優(yōu)化數據的結果，繪制優(yōu)化后腔型曲線和產品粒度分布分別如圖6、圖7和圖8所示。在圖6和圖7中，優(yōu)化前與優(yōu)化后的腔型具有明顯的不同，優(yōu)化后的腔型更接近于理想的腔型曲線。在圖8中，l到10號曲線分別代表經過每一破碎層后產品粒度的分布情況，即通過CSS(30mm)尺寸的篩下百分比。初始來料礦石(待碎物料)的大小分布情況如圖8中曲線所示，滿足均勻分布.對表2中優(yōu)化的數據分析如下。1)從第2組和優(yōu)化前的數據可以得出：當從300r／min增加到420r／min時，碎石機的最大生產能力Q從165t／h增加到167t／h，篩下百分比Pcss從40%增加到54.6%。因此,動錐的旋擺速度是影響碎石機性能的重要參數。旋擺速度太小，物料將會以滑動的形式通過破碎腔,碎石機生產能力Q會大大下降；旋擺速度，z太大，物料幾乎無法通過破碎腔型，就更談不上改善碎石機的性能。因此對于任何一組確定后的參數，碎石機旋擺速度n會存在一個最佳值。2)從第2組到第4組的數據可以得出：當aB從40°增加到50°時，碎石機的最大生產能力Q從167t／h增加到169t／h，篩下百分比Pcss從54.6%增加到68.1%因此，動錐底角是提高圓錐碎石機性能的關鍵參數之一。底角增加，碎石機的生產能力也會增加；底角減少，要達到該組參數的最大生產能力，相應的旋擺速度n也要從337r／min提高到420r／min。3)從第5組和第6組的數據可以得出：當r0從1.9。減少到1.8。時，碎石機的最大生產能力Q從176t／h減少到172t／h，篩下百分比Pcss從59.5％下降到54.5%。因此，進動角r0大些有利于提高碎石機的生產能力與改善破碎產品的粒度分布，但是對于碎石機整機性能的要求高些；進動角r0減小,碎石機整機性能改善，但碎石機生產能力Q與產品粒度會下降。為保證碎石機產品粒度分布，動錐的旋擺速度n必須從377r／min提高到389r／rain。4)從第7組到第9組的數據可以得出：當z從90mm減少到70mm時，碎石機的最大生產能力Q從171t／h增加到178t／h，篩下百分比Pcss從66.4%提高到68.9％。因此，平行區(qū)域長度z不是控制產品粒度的更好參數，平行區(qū)域長度z的減少有利于碎石機生產能力Q的提高。破碎機以上就是鄭州黎明機械設備有限公司為您介紹的反擊破設備易損零部件的修理方法，如有詳細問題，或者反擊式碎石機價格方面的問題，請咨詢本站客服。江蘇南通溶渣破碎設備 ，免費點擊客服獲得最新價格！1、雷蒙雷蒙磨立體結構，占地面積小，成套性強，從塊料到成品粉子獨立自成一個生產體系。
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